钢铁钒钛

姓名
邮箱
手机号码
标题
留言内容
验证码

李高兰, 杜长山, 吕莉, 吴桂兰, 梁斌, 吴潘, 李春, 郑琪

2012, 33(4): 1-6.

摘要(23) PDF(1)

摘要:
在工业矿酸比条件下,研究攀枝花钛铁矿热酸球磨快速浸出的可行性,着重考察了搅拌球磨的转速、球料比、硫酸浓度以及反应温度等因素对酸解的影响。结果表明,与未实施球磨的浸出相比（其它试验条件相同、磨浸60 min）,钛的浸出率可提高64%,这是由于搅拌球磨导致钛铁矿晶格畸变以及颗粒显著细化所致。获得了磨浸的优化工艺条件为:搅拌磨的转速700 r/min,球料比5∶1,矿酸比1∶1.6,硫酸浓度70%以及温度120℃。在此条件下磨浸60 min钛的酸解率达到81%,所得钛液稳定性≥550 mL,表明70%硫酸可直接液相酸解钛铁矿,为实现水解废酸循环利用提供了一条可行途径。

攀钢转炉钒渣钠化焙烧实验室研究

李千文, 刘丰强, 邓孝伯, 胡力

2012, 33(4): 7-11.

摘要(29) PDF(1)

摘要:
在实验室条件下,研究了转炉钒渣在焙烧过程中的碱比、返渣比、焙烧温度、焙烧时间等对钒转浸率的影响。试验结果表明,控制碱比为3.4,返渣比为2∶3,焙烧温度820℃,焙烧时间120 min,可以使钒转浸率达到90%,残渣中的TV含量达到0.6%左右,浸出液澄清透明。

TiO₂/Mg（OH）₂新型抗菌阻燃复合材料的研究

李雪, 李艳平, 杨鹏飞, 孟波, 刘云义

2012, 33(4): 12-17.

摘要(17) PDF(1)

摘要:
采用氨气鼓泡法制备TiO₂/Mg (OH)2多功能复合材料,其中以钛酸正丁酯为前躯体,硝酸铵和九水硝酸铁为氮、铁掺杂源,利用水热法制备了氮、铁共掺杂TiO₂粉体。通过XRD、FE-SEM、FT-IR、TG等手段对所制备样品进行了表征,结果表明:75℃条件下,通氨时间为1 h,产品粒度分散均匀,二次粒径为0.69μm;产品形貌为六方片状;其(001)面与(101)面特征衍射峰的强度比值I₀₀₁/I₁₀₁为0.71;在322~396℃的分解失重为24.9%,最高吸热温度为376.2℃,技术指标符合氢氧化镁阻燃剂的使用要求;对罗丹明b溶液的光降解率为56.3%。

TiO₂纳米管阵列涂层的相态和形貌对其光催化活性的影响研究

田昂, 薛向欣, 刘创伟, 茹红强

2012, 33(4): 18-23.

摘要(19) PDF(1)

摘要:
通过阳极氧化法在金属钛表面制备了TiO₂纳米管阵列涂层（TiO₂ nanotube array,TNT）,并通过改变其形貌和相态探索TNT涂层光催化反应的机理。研究表明TNT涂层光催化降解有机物的机理是依靠光生空穴与氧化剂生成的羟基自由基来氧化有机物中的基团。此外涂层表面的F离子残留量对TNT涂层的光催化性能有一定的影响,F离子残留量越少,纳米管的光催化活性越高,这是由于在光照条件下,带有负电的F离子易于和带正电的光生空穴发生反应,同时由于F离子的残留使纳米管中出现了Ti³⁺,从而降低了光生电子的数量。低温退火处理条件下,纳米管的形貌基本上没有改变,影响半导体材料性能的主因是相态变化,锐钛矿占主体的混晶结构能够有效促进光生电子-空穴对的分离和传输,从而提高光催化性能。

铁包覆工艺对二氧化钛彩度的影响

吴健春

2012, 33(4): 24-27.

摘要(19) PDF(1)

摘要:
以TiO₂砂磨浆料和FeCl₃为原料,采用表面处理技术合成肤色二氧化钛。运用彩度对样品颜色进行表征,在实验室系统研究了包膜量、包膜温度、熟化时间、加料时间、煅烧温度等因素对样品颜色的影响。结果表明:制备色相较好的肤色二氧化钛的较佳包覆工艺参数为包覆温度85℃,加料时间45 min,熟化30 min,铁包覆量5%,煅烧温度600~700℃。

钒钛磁铁矿含碳球团直接还原研究

曹明明, 张建良, 邢相栋, 文永才, 王春龙

2012, 33(4): 28-33.

摘要(28) PDF(2)

摘要:
以转底炉工艺为基础,在实验室模拟条件下,进行了钒钛磁铁矿含碳球团直接还原高温焙烧试验。通过XRD分析,讨论了配碳量（w_C/w_O）、还原温度、还原时间对球团金属化率和残碳量的影响。结果表明:随着还原温度的升高金属化率不断升高,而残碳量不断降低;在1 350℃之前,随着温度的升高,金属化率迅速升高,然后趋于平缓;当还原温度为1 350℃时,金属化率可达90%以上,随着还原时间的增加,球团的金属化率呈现先升高后降低的趋势,残碳量逐渐降低,还原时间为30 min时,球团的金属化率达到最大（91.37%）;随着配碳量（w_C/w_O）的增加,球团还原速率加快,球团还原充分,球团的金属化率升高,当w_C/w_O为1.3时达到最大（94.28%）。

铁矿粉流化床直接还原防止粘结的试验研究

周勇, 张涛, 唐海龙

2012, 33(4): 34-39.

摘要(28) PDF(3)

摘要:
研究了流化床铁矿粉直接还原过程中掺入惰性物质对防止粘结的效果以及粘结失流与铁矿的组成、粒度、还原温度、还原气氛、金属化率、掺入惰性物质种类、数量等多种因素的关系,探讨了粘结失流机理。结果表明:MgO是最有效的防止粘接添加剂,使用量小于5%;CaO次之,使用量约为5%~10%。少量焦粉、白云石、碳酸钙等对抑制粘结失流无明显的作用。铁矿的熔点越低、粒度越小、金属化率越高、温度越高就越容易失流。

基于数值模拟的七流中间包控流装置设计

徐海伦, 马春武, 李智, 孙铁汉, 韩占光

2012, 33(4): 40-46.

摘要(21) PDF(1)

摘要:
中间包内钢液流动行为是影响后续铸坯凝固质量的重要因素,因此,设计合理的中间包控流装置显得十分必要。以某钢厂新设计的七流“T”形中间包为研究对象,根据“T”形中间包结构特点和七流中间包的几何尺寸设计了四种不同的控流装置,并通过数值模拟的方法对各控流条件下中间包内的速度场、温度场和夹杂物去除效果进行系统分析,发现采用控流方案C时,各流间流动均衡性较好;中间包内最大温差和各流出口极限温差分别为9℃和0.4℃,温度非常均匀;同时,夹杂物去除率达89.12%,是适用于现场的一种理想控流方案。

大型复吹转炉造渣工艺工业试验

蔡伟, 杨利彬, 王东, 于文涛, 郑丛杰, 佟溥翘

2012, 33(4): 47-50.

摘要(22) PDF(1)

摘要:
通过工业试验对迁钢210 t复吹转炉冶炼过程钢样成分、渣样成分和炉渣岩相进行分析,研究了两种造渣工艺(方案A和方案B)的成渣过程及脱磷状况。对比两种造渣工艺的工业试验效果表明高枪位的造渣工艺方案B优于方案A;转炉冶炼前期化渣速度快,冶炼前、中期脱磷率高12.6%;高熔点矿相少,炉渣流动性较好;成渣路线更加平稳;方案B较方案A石灰消耗少11.5 kg/t,L_p高5.42,转炉平均脱磷率高2.7%。

复吹转炉冶炼低磷钢试验研究

廖鹏, 秦哲, 侯泽旺, 张兴中, 仇圣桃

2012, 33(4): 51-55.

摘要(17) PDF(1)

摘要:
研究了复吹转炉铁水脱磷预处理,半钢倒渣后在同一转炉内进行少渣精炼冶炼超低磷钢的工艺。结果表明:在铁水磷含量0.13%条件下,半钢和终点渣碱度(CaO/SiO₂)控制在2.0和3.6左右,TFe含量控制在18%左右,半钢倒渣量40%~60%,半钢脱磷率最高达65%,平均为50%,终点脱磷率最高98%,平均为94.6%,冶炼终点钢水磷含量控制在0.007%以下,最低0.003%,满足低磷钢生产要求。

降低炼钢全流程钢铁料消耗综合技术研究

黎建全, 戈文荪

2012, 33(4): 56-61.

摘要(26) PDF(1)

摘要:
结合攀钢提钒炼钢厂装备及工艺条件,详细分析了影响钢铁料消耗的因素,提出优化脱硫提钒工艺,降低脱硫提钒铁损;优化复吹炼钢,减少渣中带铁,降低终渣TFe;加强连铸管理,提高单中包连浇炉数、优化切割等降低钢铁料消耗的主要技术措施并应用于生产,取得了降低钢铁料消耗4.79 kg/t的效果。

富氧喷煤对高炉风口回旋区特征影响的理论研究

马世伟, 邱贵宝, 吕学伟, 邓青宇, 王华

2012, 33(4): 62-67.

摘要(26) PDF(1)

摘要:
运用热力学软件FactSage,针对攀钢4号高炉,研究了富氧和喷煤的变化对高炉风口回旋区特征的影响,主要是对理论燃烧温度以及煤气成分的影响。其结果表明:在攀钢目前的冶炼条件下,4号高炉的喷煤比可以继续提高至185 kg/t,但在245 kg/t时达到极限。提高喷煤比和富氧率均可提高回旋区的温度,但喷煤比的效果会更加显著;喷煤比和富氧的变化对煤气成分影响也各不相同。

转炉半钢冶炼脱磷技术研究

曾建华, 何为, 陈永

2012, 33(4): 68-72.

摘要(20) PDF(1)

摘要:
针对攀钢转炉半钢炼钢存在的成渣慢,脱磷率低,炉后回磷大的问题,通过对造渣工艺、供氧、复吹底部供气、终点控制等多方面技术的优化,提高了转炉脱磷率。生产实践表明,采用转炉单渣法冶炼平均脱磷率达到了90%以上,转炉终点磷可稳定控制在0.007%以下,炉后回磷在0.003%以下,满足了成品[P]≤0.010%的低磷钢的生产需求。

钛对铌微合金化钢夹杂物析出行为的影响

赵保华, 柯昌明, 钟贤岱, 谢军, 朱诚意, 郑建新

2012, 33(4): 73-80.

摘要(19) PDF(1)

摘要:
采用高频真空感应炉在1 550℃的Ar气氛中冶炼不同钛含量的钛、铌微合金化钢并对其进行热处理。分析了钛加入量对钢的成分、组织结构、钢中典型夹杂物及宏观力学性能的影响。研究结果表明:采用Al脱氧后的钛、铌微合金化钢氧含量降低到0.002 0%左右,合金元素的利用率超过80%。钢中的夹杂物主要有球形或近似球形的Al₂O₃、SiO₂、TiO_x及其复合夹杂。(Ti,Nb)(C,N)、NbC、TiC夹杂以氧化物夹杂为核心析出。随着钛合金加入量的增加,钢样中的部分夹杂物形貌由球形发展成长方形。经共聚焦激光扫描高温显微镜热处理过的钢样中析出较多细小的(Ti,Nb)(C,N)夹杂物。随着钛含量的增加,热处理后的钢中小于1μm夹杂物数量急剧增加,尺寸大于1μm的夹杂物的数量呈现减少的趋势。高温在线金相组织分析表明:钢中钛加入量增加,高温奥氏体晶粒变小,钢的组织细化,从而钢的宏观硬度增高。

80mm厚高韧性工程机械用Q460级TMCP钢的研制

李德发, 王世森, 邢淑清, 熊涛

2012, 33(4): 81-85.

摘要(27) PDF(1)

摘要:
采用低碳Cr-Mo系添加微量强碳化物形成元素的成分设计,通过TMCP工艺控制,获得均匀铁素体/贝氏体组织,充分发挥析出强化、细晶强化和贝氏体组织强化作用,研制80 mm厚高韧性工程机械用Q460钢。试制钢板力学性能均匀,不仅具有良好的拉伸力学性能,且低温冲击韧性优良,-60℃冲击功大于180 J,冲击断口呈明显塑性变形;SEM分析表明,断口微观形貌韧窝特征明显,面积约为55%,韧窝内圆形氧化物夹杂细小;钢板厚度方向铁素体/贝氏体组织均匀,晶粒尺寸约为8～10μm;TEM分析表明,晶内存在高密度位错,大量细小弥散的第二相粒子沿位错线析出。

82B硬线钢碳硫偏析的影响因素及合理工艺参数研究

王宏斌, 唐海燕, 李京社, 汪庆国

2012, 33(4): 86-91.

摘要(21) PDF(1)

摘要:
以现场试验和实验室分析相结合的方法,对不同连铸工艺条件下生产的82B铸坯的碳硫偏析行为进行了系统研究。结果表明:过热度、拉速和末搅拌三个影响铸坯偏析的因素所起的作用随铸坯内部位置和偏析元素种类的不同而不同。针对中心碳硫偏析,拉速的影响大于其它两个因素。在拉速提高的情况下,适当增加二冷强度可以有效地减轻铸坯的碳硫偏析特别是中心部位的碳硫偏析。中间包的水力学模拟表明适宜的拉速为1.8 m/min。

高强船板钢EH36拉力分层原因分析

帅勇, 陈远清, 付军, 仇圣桃, 廖鹏

2012, 33(4): 92-95,100.

摘要(20) PDF(1)

摘要:
针对高强船板EH36在拉伸试验时试样的1/2厚度附近出现的严重分层现象,利用金相检验、扫描电镜观察等手段对试样断口及剖面进行分析研究,明确了分层产生的原因,并提出相应的控制措施。研究结果表明,造成钢板中心分层的直接原因是带状组织和中心的层片状MnS夹杂,而根本原因是连铸过程中C、Mn、S的中心偏析。

无取向电工钢线状表面缺陷分析

齐海峰, 唐广波, 王晓春, 李激光

2012, 33(4): 96-100.

摘要(46) PDF(2)

摘要:
采用扫描电镜观察了W600冷轧无取向电工钢表面"黑线"和纵向发裂缺陷的形貌。成品带钢表面"黑线"缺陷的成因是连续退火炉均热段（SF段）内炉辊结瘤划伤带钢下表面,高温下异物嵌入划伤处,并被涂层覆盖;冷硬带钢和成品带钢纵向发裂缺陷则是连铸坯中的铝酸盐复合夹杂物在热轧、冷轧过程中由于变形而破碎并被压出至表面导致的。为了减少"黑线"缺陷,要定期更换碳套辊;将通入H₂+N₂+H₂O湿混合气由原来的6段通入改为4段,并将各段的炉温上限调整为880℃。为减少纵向发裂缺陷,在精炼及连铸工序严格控制钢中夹杂物,保证结晶器内液面波动在±3 mm～±5 mm。

石油套管用钢带状组织研究

沈永革, 陈连生, 宋进英, 田亚强

2012, 33(4): 101-106.

摘要(17) PDF(1)

摘要:
采用硫印、热酸侵蚀、原位分析和SEM扫描电镜及能谱分析等方法,分析J55钢级石油套管铸坯中心元素的偏析,研究加热温度、终轧温度、未再结晶区变形率、终轧后冷速及卷取温度等因素对消除或者减轻带钢中带状组织影响规律。结果表明:Mn元素偏析是引起热轧带钢带状组织的直接原因,采取提高加热温度、终轧温度、未再结晶区大变形率、终轧后冷速及降低卷取温度等措施,可以减轻或者消除由于铸坯中心偏析引起的带状组织。

钒钛专利

2012, 33(4): 107-108.

摘要(23) PDF(1)

摘要:

留言板

2012年第33卷第4期

留言板

2012年 第33卷 第4期

2012年第33卷第4期