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四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧动力学研究

堵伟桐 姜丛翔 郑睿琦 陈卓 居殿春

堵伟桐, 姜丛翔, 郑睿琦, 陈卓, 居殿春. 四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧动力学研究[J]. 钢铁钒钛, 2022, 43(1): 7-12. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2022.01.002
引用本文: 堵伟桐, 姜丛翔, 郑睿琦, 陈卓, 居殿春. 四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧动力学研究[J]. 钢铁钒钛, 2022, 43(1): 7-12. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2022.01.002
Du Weitong, Jiang Congxiang, Zheng Ruiqi, Chen Zhuo, Ju Dianchun. Study on sodium roasting kinetics of vanadium removal slag of titanium tetrachloride[J]. IRON STEEL VANADIUM TITANIUM, 2022, 43(1): 7-12. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2022.01.002
Citation: Du Weitong, Jiang Congxiang, Zheng Ruiqi, Chen Zhuo, Ju Dianchun. Study on sodium roasting kinetics of vanadium removal slag of titanium tetrachloride[J]. IRON STEEL VANADIUM TITANIUM, 2022, 43(1): 7-12. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2022.01.002

四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧动力学研究

doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2022.01.002
基金项目: 江苏省自然科学基金青年项目(BK20210888);江苏省高等学校自然科学研究面上项目(20KJB450001,20KJD450001)
详细信息
    作者简介:

    堵伟桐(1990—),男,河北沧州人, 博士, 讲师,主要从事含钒熔渣提钒研究, E-mail:weitong.du@just.edu.cn

    通讯作者:

    陈卓(1992—),女,河南开封人,博士,讲师,主要从事连铸保护渣及冶金固废利用等方面研究,E-mail:chenzhuo@just.edu.cn

  • 中图分类号: X757,TF841.3

Study on sodium roasting kinetics of vanadium removal slag of titanium tetrachloride

  • 摘要: 基于非等温热重分析研究Na2CO3添加量和升温速率对含钒尾渣氧化的影响规律,采用Kissinger-Akahira-Sunose(KAS)法计算了含钒尾渣氧化过程活化能和指前因子,并通过Coats-Redfem法推断机理函数并建立不同阶段所适用的动力学方程。结果表明:含钒尾渣完全氧化的温度为700 ℃,随Na2CO3添加量增加,表观活化能逐渐降低,氧化速率提高;当Na2CO3添加量超过20%后,钒渣在氧化焙烧过程中出现玻璃相,产生烧结现象,表观活化能开始逐渐增大,氧化速率降低。钠化焙烧过程分为四个阶段,其动力学方程分别为:第一阶段二维扩散dα/dT=exp(−72.03/RT)4(1−α)1/2[1−(1−α)1/2]20.022/β,第二阶段三维扩散dα/dT=exp(−23.7/RT)3/2(1−α)4/3[(1−α)−1/3−1]−10.014/β,第三阶段化学反应dα/dT=exp(−27.91/RT) (1−α)20.06/β,第四阶段形核与长大dα/dT=exp(−12.09/RT)2(1−α)[−ln(1−α)]1/20.14/β
  • 钒是一种重要资源,我国对含钒钢渣、含钒固废等提钒原料的开发和利用十分重视[1]。近年来,氯化法生产海绵钛和钛白粉工业发展迅速[2],该流程中钒将以VOCl3形式进入中间体四氯化钛中,降低其纯度,并影响最终产品的质量[3]。工业上一般通过有机物除钒工艺[4-5],获得精制四氯化钛和除钒尾渣。对于该钒尾渣中钒的提取,目前主要有钠化焙烧-水浸提钒[6-7]、钙化焙烧-酸浸提钒[8]、亚熔盐法提钒[9]等工艺,其原理都是将钒渣中的钒进行物相重构,将低价的钒转化为高价的水溶性钒酸钠或者酸溶性钒酸钙。因此,从技术方面来看,整个工艺流程中焙烧过程的物相重组效率关乎整个流程转化率,是提高钒回收率的关键。大量研究主要集中于对钠化焙烧过程物相变化和相应温度研究开展[10-13],而基于活化能、机理函数和指前因子的钒渣钠化焙烧非等温氧化动力学的研究较少。

    笔者采用热重技术对不同Na2CO3添加量下钒渣氧化的热重特性进行研究,分析了Na2CO3添加量、升温速率等因素对钒渣氧化的影响规律,同时对钒渣氧化过程的表观活化能进行求解,推断出反应阶段的机理函数,并建立动力学方程。

    试验所用的四氯化钛除钒尾渣来自某工厂,其主要化学成分见表1。由分析结果可知,该尾渣中钒含量为11.17%,同时含有大量的氯、铁、钛、铝、锆以及少量的硅、铬等元素。试验过程所使用的Na2CO3试剂为分析纯,试验用水为去离子水。

    图1为试验所用四氯化钛除钒尾渣的XRD图谱,由图1可知尾渣中钒主要以V6O13和V2O5形式存在,同时含有NaCl、Fe2O3、Fe9TiO15、Al2O3、ZrO2、Fe2SiO4以及Cr2O3等组分。

    表  1  粗四氯化钛精制尾渣的主要化学成分
    Table  1.  Main chemical compositions of vanadium removal slag of crude titanium tetrachloride %
    ClFe2O3TiO2Al2O3V2O5ZrO2CSiO2Cr2O3
    31.9519.1815.398.6411.176.772.681.860.81
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    图  1  四氯化钛除钒尾渣XRD图谱
    Figure  1.  XRD pattern of vanadium removal slag of crude titanium tetrachloride

    本试验所用设备有电热恒温干燥箱(长葛市唯恒机械设备有限公司)、EDX-7000型X射线荧光光谱分析仪(日本岛津公司)、Ultima IV型X射线衍射仪(日本理学株式会社)和D-09123热重差热分析仪(梅特勒-托利多)。

    热重试验过程:将四氯化钛除钒尾渣过100目(150 μm)筛后放入105 ℃干燥箱中,4 h后将干燥的除钒尾渣与一定质量的Na2CO3(10%~30%)充分混合制样,随后将样品(17 mg±0.5 mg)放入氧化铝坩埚中进行热重测试,试验过程氮气流速为20 mL/min,升温速率分别为10、15、20 K/min,加热终点温度为1300 ℃。

    Na2CO3添加量为10%、15%、20%、25%、30%的钒渣在不同升温速率(10、15、20 K/min)下的TG/DTG曲线如图2所示。结果表明,初始阶段(0~130 ℃)随着温度的升高,由于结晶水蒸发而导致钒渣质量迅速下降,130 ℃以后,随着温度的继续上升,钒渣在氧化焙烧过程中开始发生化学反应,主要反应如式(1)~(5)所示,钒渣质量缓慢减少,在700 ℃开始趋于稳定,说明钒渣完全氧化的温度在700 ℃;不同Na2CO3添加量下的热重曲线区别较明显,在相同升温速率下,随着Na2CO3添加量的增大,减重速率逐渐加快。随着Na2CO3添加量增大,DTG曲线在600 ℃时可以看出明显向下偏移,这是因为钒渣中氧化物、尖晶石和橄榄石等物相氧化在热力学上存在明显的差异,随着Na2CO3添加量的增大,钒渣中各个物相反应的更加充分,进而使各个物相反应的热力学条件发挥完全,各反应的竞争作用逐渐减弱。当升温速率由10 K/min增大到20 K/min时,各特征峰的峰值温度均向后推移,这主要是由于升温速率的升高引起的热滞后现象所导致[14]

    图  2  不同升温速率下钒渣氧化的TG/DTG曲线
    Figure  2.  TG/DTG curves of oxidation of vanadium containing slag at different heating rates
    $$ \begin{split} & \rm 9Fe_{9}TiO_{15}+Na_{2}CO_{3}+2.25O_{2}=\\ & \rm Na_{2}Ti_{9}O_{19}+40.5Fe_{2}O_{3}+CO_{2 } \end{split}$$ (1)
    $$ \rm V_{6}O_{13}+O_{2}=3V_{2}O_{5 }$$ (2)
    $$ \rm V_{2}O_{5}+Na_{2}CO_{3}=2NaVO_{3}+CO_{2 } $$ (3)
    $$ \begin{split} & \rm 2Fe_{2}SiO_{4}+2Na_{2}CO_{3}+O_{2}=\\ & \rm 2Fe_{2}O_{3}+2Na_{2}SiO_{3}+2CO_{2 } \end{split} $$ (4)
    $$ \rm Cr_{2}O_{3}+1.5O_{2}+2Na_{2}CO_{3}=2Na_{2}CrO_{4}+2CO_{2 }$$ (5)

    通常表观活化能计算的方法有三种,分别为Flynn-Wall-Ozawa(FWO)法[15]、Friedman[16]法和Kissinger-Akahira-Sunose(KAS)[17]法,相比而言,其中KAS法在温度积分的近似误差较小,计算出的活化能更加精确[18],所以笔者将使用KAS法对钒渣非等温热分析的活化能进行求解,公式如(6)所示:

    $$ \mathrm{ln}\left(\frac{\beta }{{T}_{\alpha }^{2}}\right)=-\left(\frac{{E}_{\alpha }}{\mathrm{R}{T}_{\alpha }}\right)+\mathrm{l}\mathrm{n}\frac{A\mathrm{R}}{{E}_{\alpha }G\left(\alpha \right)} $$ (6)

    式中,$ {T}_{\alpha } $为指定α值对应的热力学温度,K;β为升温速率,K/min;A为指前因子;$ {E}_{\alpha } $为指定α值对应的活化能,kJ/mol;G(α)为动力学模式函数的积分形式;R为气体常数,8.314 J/(mol·K)。在不同的升温速率下取相同的值对应的温度$ {T}_{\alpha } $,作ln(β/T2)1/T图,并进行多元线性回归分析,其中直线斜率为-$ {E}_{\alpha } $/R,即可求出相应α对应的活化能$ {E}_{\alpha } $

    转化率α定义为:

    $$ \alpha =\frac{{m}_{0}-{m}_{t}}{{m}_{0}-{m}_{f}}=\frac{\Delta {m}_{t}}{\Delta {m}_{{\rm{max}}}} $$ (7)

    式中,$ {m}_{0} $为样品的初始质量,mg;$ {m}_{t} $t时刻对应的样品重量,mg;$ {m}_{f} $为最后时刻样品的重量,mg;$ \Delta {m}_{t} $$ t $时刻对应的样品增重率,%;$ \Delta {m}_{\mathrm{m}\mathrm{a}\mathrm{x}} $为样品的最大增重率,%。

    不同Na2CO3添加量下表观活化能与转换率的关系如图3所示。由图3可知,随着Na2CO3添加量的增加,表观活化能逐渐降低,当Na2CO3添加量为20%时,钒渣氧化的最大表观活化能降低到了45.3 kJ/mol,继续增加Na2CO3至30%,导致钒渣在氧化焙烧过程中出现玻璃相,产生烧结现象,最大表观活化能上升到了93.5 kJ/mol。因此在小于20%Na2CO3添加量范围内,增大Na2CO3添加量可以加快钒渣的反应速率。焙烧过程中转化率和表观活化能呈现非线性变化,表明需用不同的动力学机理函数对钒渣焙烧动力学机制进行分析。

    图  3  不同Na2CO3添加量下表观活化能与转换率的关系
    Figure  3.  The relationship between apparent activation energy and conversion rate with different addition amount of Na2CO3

    图4为四氯化钛除钒尾渣添加20%Na2CO3钠化焙烧反应速率与转化率α的曲线。从图4可以看出除钒尾渣钠化焙烧过程可以分为四个阶段,α取值分别为0~0.4、0.4~0.65、0.65~0.85和0.85~1.0。

    图  4  四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧反应速率与转化率的关系
    Figure  4.  The relationship between the reaction rate and conversion rate of sodium calcination of the vanadium removal slag of titanium tetrachloride

    利用Coats-Redfem[19]法推断最概然机理函数,方程如式(8)所示,将文献[20]中标准动力学机理函数带入式(8),由ln(G(α)/T2)对1/T作图,采用最小二乘法线性回归,根据拟合直线的拟合度R2推测出最概然机理函数,结果如图5所示,可见各阶段与模式函数匹配的很好,拟合度均大于0.98。

    图  5  升温速率为10、15、20 K/min下ln(G(α)/T2)−1/T关系
    Figure  5.  Relationship of ln(G(α)/T2)−1/T at heating rate of 10 K/min, 15 K/min, and 20 K/min
    $$ \mathrm{ln}\left(\frac{G\left(\alpha \right)}{{T}^{2}}\right)=\mathrm{ln}\left(\frac{AE}{\beta \mathrm{R}}\right)-\frac{E}{\mathrm{R}T} $$ (8)

    除钒尾渣的钠化焙烧过程可分为四个阶段,第一阶段(α=0~0.4),符合二维扩散模型,其机理函数表达式为G(α)=[1−(1−α)1/2]2。第二阶段(α=0.4~0.65),符合三维扩散模型,其机理函数表达式为G(α)=[(1−α)−1/3−1]2。第三阶段(α=0.65~0.85),符合化学反应模型,其机理函数表达式为G(α)=(1−α)−1−1。第四阶段(α=0.85~1.0),符合形核与长大模型,其机理函数表达式为G(α)=[−ln(1−α)]1/2

    反应动力学方程通式可用式(9)表示:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}t}=kf\left(\alpha \right) $$ (9)

    f(α)为动力学模式函数的微分形式;k为反应速率常数(min−1),k=Aexp(−E/RT)。

    升温速率β为常数,β=dT/dt,则式(9)可写为:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=\frac{A}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{E}{\mathrm{R}T}\right)f\left(\alpha \right) $$ (10)

    由式(8)和图5可知,根据拟合直线的斜率可以求出不同阶段的表观活化能E,指前因子A由截距求出,结果见表2

    因此,第一阶段二维扩散反应动力学方程为:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.022\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{72.03}{\mathrm{R}T}\right)4{\left(1-\alpha \right)}^{\frac{1}{2}}{[1-{(1-\alpha )}^{\frac{1}{2}}]}^{2} $$ (11)

    第二阶段三维扩散的反应动力学方程为:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.014\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{23.7}{\mathrm{R}T}\right)\frac{3}{2}{(1-\alpha )}^{\frac{4}{3}}{[{\left(1-\alpha \right)}^{-\frac{1}{3}}-1]}^{-1} $$ (12)

    第三阶段化学反应的反应动力学方程为:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.06\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{27.91}{\mathrm{R}T}\right){\left(1-\alpha \right)}^{2} $$ (13)

    第四阶段形核与长大的反应动力学方程为:

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.14\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{12.09}{\mathrm{R}T}\right)2(1-\alpha ){[-\mathrm{l}\mathrm{n}(1-\alpha \left)\right]}^{\frac{1}{2}} $$ (14)
    表  2  四氯化钛除钒尾渣添加20%Na2CO3钠化焙烧在不同阶段的表观活化能和指前因子
    Table  2.  Apparent activation energy and pre-exponential factor in different stages for sodium roasting of vanadium removal slag of titanium tetrachloride with 20% Na2CO3
    阶段不同升温速率时的活化能活化能/(kJ·mol−1)指前因子/min−1
    10 K/min15 K/min20 K/min
    活化能/(kJ·mol−1)拟合度活化能/(kJ·mol−1)拟合度活化能/(kJ·mol−1)拟合度
    第一阶段77.660.9971.980.9966.440.9972.030.022
    第二阶段24.810.9921.780.9924.510.9823.70.014
    第三阶段33.670.9826.040.9924.030.9927.910.06
    第四阶段13.430.9810.210.9912.640.9912.090.14
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    1)通过热重分析可知,钒渣完全氧化的温度在700 ℃,并且随着Na2CO3添加量的增大,氧化过程各个反应的竞争作用逐渐减弱,减重速率逐渐加快。随着升温速率的升高,各特征峰峰值温度向后推移。

    2)随着Na2CO3添加量的增加,表观活化能逐渐降低。当Na2CO3添加量增加至20%时,钒渣氧化的最大表观活化能降低到了45.3 kJ/mol,继续增加Na2CO3添加量到30%,钒渣氧化的最大表观活化能上升到了93.5 kJ/mol。

    3)除钒尾渣的钠化焙烧过程可分为四个阶段:分别为α=0~0.4、α=0.4~0.65、α=0.65~0.85、α=0.85~1.0。第一阶段符合二维扩散模型,其动力学方程为

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.022\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{72.03}{\mathrm{R}T}\right)4{\left(1-\alpha \right)}^{\frac{1}{2}}{[1-{(1-\alpha )}^{\frac{1}{2}}]}^{2} $$

    第二阶段符合三维扩散模型,其动力学方程为

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.014\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{23.7}{\mathrm{R}T}\right)\frac{3}{2}{(1-\alpha )}^{\frac{4}{3}}{[{\left(1-\alpha \right)}^{-\frac{1}{3}}-1]}^{-1}$$

    第三阶段符合化学反应模型,其动力学方程为

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.06\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{27.91}{\mathrm{R}T}\right){\left(1-\alpha \right)}^{2} $$

    第四阶段符合形核与长大模型,其动力学方程为

    $$ \frac{\mathrm{d}\alpha }{\mathrm{d}T}=0.14\frac{1}{\beta }\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}\left(-\frac{12.09}{\mathrm{R}T}\right)2(1-\alpha ){[-\mathrm{l}\mathrm{n}(1-\alpha \left)\right]}^{\frac{1}{2}} $$
  • 图  1  四氯化钛除钒尾渣XRD图谱

    Figure  1.  XRD pattern of vanadium removal slag of crude titanium tetrachloride

    图  2  不同升温速率下钒渣氧化的TG/DTG曲线

    Figure  2.  TG/DTG curves of oxidation of vanadium containing slag at different heating rates

    图  3  不同Na2CO3添加量下表观活化能与转换率的关系

    Figure  3.  The relationship between apparent activation energy and conversion rate with different addition amount of Na2CO3

    图  4  四氯化钛除钒尾渣钠化焙烧反应速率与转化率的关系

    Figure  4.  The relationship between the reaction rate and conversion rate of sodium calcination of the vanadium removal slag of titanium tetrachloride

    图  5  升温速率为10、15、20 K/min下ln(G(α)/T2)−1/T关系

    Figure  5.  Relationship of ln(G(α)/T2)−1/T at heating rate of 10 K/min, 15 K/min, and 20 K/min

    表  1  粗四氯化钛精制尾渣的主要化学成分

    Table  1.   Main chemical compositions of vanadium removal slag of crude titanium tetrachloride %

    ClFe2O3TiO2Al2O3V2O5ZrO2CSiO2Cr2O3
    31.9519.1815.398.6411.176.772.681.860.81
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    表  2  四氯化钛除钒尾渣添加20%Na2CO3钠化焙烧在不同阶段的表观活化能和指前因子

    Table  2.   Apparent activation energy and pre-exponential factor in different stages for sodium roasting of vanadium removal slag of titanium tetrachloride with 20% Na2CO3

    阶段不同升温速率时的活化能活化能/(kJ·mol−1)指前因子/min−1
    10 K/min15 K/min20 K/min
    活化能/(kJ·mol−1)拟合度活化能/(kJ·mol−1)拟合度活化能/(kJ·mol−1)拟合度
    第一阶段77.660.9971.980.9966.440.9972.030.022
    第二阶段24.810.9921.780.9924.510.9823.70.014
    第三阶段33.670.9826.040.9924.030.9927.910.06
    第四阶段13.430.9810.210.9912.640.9912.090.14
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  • [1] Qu Jinwei, Zhang Ting′an, Niu Liping, et al. Technical progress of comprehensive utilization of converter vanadium slag[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2020,41(5):1−7. (瞿金为, 张廷安, 牛丽萍, 等. 转炉钒渣的综合利用技术进展[J]. 钢铁钒钛, 2020,41(5):1−7.
    [2] Xie Qichun. Research and application of reclaiming ilmenite from titanium tailings in Panxi[J]. Mining and Metallurgical Engineering, 2018,38(3):40−42. (谢琪春. 攀西选钛尾矿中再回收钛铁矿工艺研究与应用[J]. 矿冶工程, 2018,38(3):40−42. doi: 10.3969/j.issn.0253-6099.2018.03.009
    [3] Li Liang, Zhou Li, Li Dongqin, et al. Research on the recovery and utilization of TiCl4 refined tailings[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2016,7(5):76−79. (李良, 周丽, 李冬勤, 等. TiCl4精制尾渣的回收利用研究[J]. 钢铁钒钛, 2016,7(5):76−79.
    [4] Zhou Li. Study on the vanadium removal process of the organic pretreatment of high vanadium content crude titanium tetrachloride[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2017,38(4):24−28. (周丽. 高含钒粗四氯化钛有机物预处理除钒工艺研究[J]. 钢铁钒钛, 2017,38(4):24−28. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2017.04.005
    [5] Yu Jing, Zhang Ping, Chen Tianxiang, et al. Research on the process of removing vanadium from crude titanium tetrachloride organics[J]. Journal of Guizhou University of Technology(Natural Science Edition), 2008,37(2):29−32. (于静, 章平, 陈天祥, 等. 粗四氯化钛有机物除钒工艺研究[J]. 贵州工业大学学报(自然科学版), 2008,37(2):29−32.
    [6] Shi Zhixin. Characterization of the variation law of vanadium spinel and fayalite during the sodium roasting of vanadium slag[J]. Non-ferrous Metals (Mineral Processing Part), 2018,(4):4−8,14. (史志新. 钒渣钠化焙烧过程中钒尖晶石和铁橄榄石的变化规律表征[J]. 有色金属(选矿部分), 2018,(4):4−8,14.
    [7] Zhang Xinxia. Optimization of sodium roasting process for high silicon high calcium vanadium slag[J]. Ferro Alloys, 2013,44(1):22−24,29. (张新霞. 高硅高钙钒渣钠化焙烧工艺的优化研究[J]. 铁合金, 2013,44(1):22−24,29. doi: 10.3969/j.issn.1001-1943.2013.01.006
    [8] Yang Z, Li H Y, Yin X C, et al. Leaching kinetics of calcification roasted vanadium slag with high CaO content by sulfuric acid[J]. International Journal of Mineral Processing, 2014,133:105−111. doi: 10.1016/j.minpro.2014.10.011
    [9] Pan Ziwei, Zheng Shili, Wang Zhongxing, et al. High-efficiency simultaneous extraction process of vanadium and chromium from high chromium vanadium slag by sub-molten salt method[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2014,35(2):1−8. (潘自维, 郑诗礼, 王中行, 等. 亚熔盐法高铬钒渣钒铬高效同步提取工艺研究[J]. 钢铁钒钛, 2014,35(2):1−8. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2014.02.001
    [10] Gao Jian, Liu Xibin, Shi Zhixin. Phase changes and vanadium element migration characteristics of vanadium slag during sodium oxidation roasting[J]. Mining and Metallurgy, 2019,28(3):105−110. (高健, 刘希斌, 史志新. 钒渣氧化钠化焙烧过程中物相变化及钒元素迁移特征[J]. 矿冶, 2019,28(3):105−110. doi: 10.3969/j.issn.1005-7854.2019.03.022
    [11] Li Xinsheng, Xie Bing, Wang Guang, en, et al. Oxidation process of low-grade vanadium slag in presence of Na2CO3[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2011,21(8):1860−1867. doi: 10.1016/S1003-6326(11)60942-4
    [12] Xie Zhaoming, Deng Rongrui, Liu Zuohua, et al. Evolutionary behavior of fractal growth of vanadium slag powder in sodium roasting converter[J]. Journal of Chemical Industry, 2019,70(5):1904−1912. (谢昭明, 邓容锐, 刘作华, 等. 钠化焙烧转炉钒渣粉体分形生长的演化行为[J]. 化工学报, 2019,70(5):1904−1912.
    [13] Wang Minghua, Zhao Hui, Liu Yan, et al. Semi-quantitative analysis of the sodiumization roasting process of vanadium slag[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2017,38(5):31−36. (王明华, 赵辉, 刘岩, 等. 钒渣钠化焙烧过程的半定量分析[J]. 钢铁钒钛, 2017,38(5):31−36. doi: 10.7513/j.issn.1004-7638.2017.05.006
    [14] Lu X L, Zhu Q, Meng Y Z. Kinetic analysis of thermal decomposition of poly (propylene carbonate)[J]. Polymer Degradation and Stability, 2005,89(2):282−288. doi: 10.1016/j.polymdegradstab.2004.12.025
    [15] Flynn J H, Wall L A. A quick, direct method for the determination of activation energy from thermogravimetric data[J]. Journal of Polymer Science Part B:Polymer Letters, 1966,4(5):323−328. doi: 10.1002/pol.1966.110040504
    [16] Criado J M, Sánchez-Jiménez P E, Pérez-Maqueda L A. Critical study of the isoconversional methods of kinetic analysis[J]. Journal of Thermal Analysis & Calorimetry, 2008,92(1):199−203.
    [17] Kissinger H E. Reaction kinetics in differential thermal analysis[J]. Analytical Chemistry, 1957,29(11):1702−1706. doi: 10.1021/ac60131a045
    [18] Vyazovkin S, Chrissafis K, Lorenzo M L D, et al. ICTAC kinetics committee recommendations for collecting experimental thermal analysis data for kinetic computations[J]. Thermochimica ACTA, 2014,590:1−23. doi: 10.1016/j.tca.2014.05.036
    [19] Coats A W, Redfern J P. Kinetic parameters from thermogravimetric data. II[J]. Nature, 1964,201:68−69. doi: 10.1038/201068a0
    [20] Huang L, Chen Y C, Liu G, et al. Non-isothermal pyrolysis characteristics of giant reed using thermogravimetric analysis[J]. Energy, 2015,87:31−40. doi: 10.1016/j.energy.2015.04.089
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-09-27
  • 网络出版日期:  2022-04-24
  • 刊出日期:  2022-02-28

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